Дэлхийн улс орнууд эрчим хүч хэмнэж, ялгаруулалтыг бууруулахад ихээхэн ач холбогдол өгч байгаа тул цэвэр цахилгаан эрчим хүчний шинэ машин бүтээх нь чиг хандлага болоод байна. Батерейны гүйцэтгэлээс гадна биеийн чанар нь шинэ эрчим хүчний тээврийн хэрэгслийн жолоодлогын хүрээг хамардаг чухал хүчин зүйл юм. Хөнгөн жинтэй автомашины их биений бүтэц, өндөр чанартай холболтыг хөгжүүлэхэд дэмжлэг үзүүлэх нь тээврийн хэрэгслийн хүч чадал, аюулгүй байдлыг хангахын зэрэгцээ бүхэл бүтэн тээврийн хэрэгслийн жинг аль болох багасгах замаар цахилгаан тээврийн хэрэгслийн жолоодлогын иж бүрэн хүрээг сайжруулж чадна. Машины хөнгөн жингийн хувьд ган-хөнгөн цагаан эрлийз их бие нь биеийн хүч чадал, жингийн бууралтыг хоёуланг нь харгалзан үздэг бөгөөд энэ нь биеийн жинг багасгахад чухал хэрэгсэл болж өгдөг.
Хөнгөн цагааны хайлшийг холбох уламжлалт холболтын арга нь холболтын гүйцэтгэл муу, найдвартай байдал багатай байдаг. Өөрөө цоолох тав нь шинэ холболтын технологийн хувьд хөнгөн хайлш болон нийлмэл материалыг холбоход туйлын давуу талтай тул автомашины үйлдвэрлэл, сансарын үйлдвэрлэлийн салбарт өргөн хэрэглэгдэж байна. Сүүлийн жилүүдэд Хятадын дотоодын эрдэмтэд өөрөө цоолох тав тавих технологийн талаар холбогдох судалгаа хийж, TA1 үйлдвэрийн цэвэр титан өөрөө цоолбортой тавны холболтын гүйцэтгэлд янз бүрийн дулааны боловсруулалтын аргын нөлөөг судалжээ. TA1 үйлдвэрлэлийн цэвэр титан өөрөө цоолбортой хавчуулсан холболтын статик бат бөх чанарыг сайжруулж, зөөлрүүлэх, бөхөөх дулааны боловсруулалтын аргууд нь тогтоогдсон. Үе үүсгэх механизмыг материалын урсгалын үүднээс ажиглаж шинжилж, үүн дээр үндэслэн үений чанарыг үнэлэв. Металлографийн туршилтаар хуванцар хэв гажилтын том талбайг тодорхой хандлагатай шилэн бүтэц болгон сайжруулж, үе мөчний уналтын хүч, ядаргааны бат бөх чанарыг сайжруулсан болохыг тогтоожээ.
Дээрх судалгаа нь хөнгөн цагааны хайлшны хавтанг бэхлэсний дараа холбоосын механик шинж чанарыг голчлон анхаарч үздэг. Автомашины биений бодит тав үйлдвэрлэхэд хөнгөн цагааны хайлштай шахмал профиль, ялангуяа 6082 хөнгөн цагааны хайлш зэрэг хайлшийн элементийн агууламж өндөртэй өндөр бат бэх хөнгөн цагааны хайлш зэрэг нь уг процессыг машины биед хэрэглэхийг хязгаарлах гол хүчин зүйлүүд юм. Үүний зэрэгцээ, гулзайлгах, мушгирах гэх мэт машины их бие дээр ашигласан шахмал профилын хэлбэр, байрлалын хүлцэл нь профилийг угсрах, ашиглахад шууд нөлөөлж, дараагийн машины биеийн хэмжээсийн нарийвчлалыг тодорхойлдог. Профайлыг гулзайлгах, эргүүлэхийг хянах, хэмжээсийн нарийвчлалыг хангахын тулд хэвний бүтцээс гадна профилын гаралтын температур, онлайн бөхөөх хурд зэрэг нь хамгийн чухал нөлөө үзүүлдэг хүчин зүйл юм. Гаралтын температур өндөр байх тусам бөхөөх хурд өндөр байх тусам профилын гулзайлтын болон мушгирах зэрэг болно. Автомашины биеийн хөнгөн цагаан хайлшны профилын хувьд профилын хэмжээсийн нарийвчлалыг баталгаажуулж, хайлш нь хагарахгүй байх шаардлагатай. Хайлшийн хэмжээсийн нарийвчлал, хагарлын гүйцэтгэлийг оновчтой болгох хамгийн энгийн арга бол материалын найрлага, хэвний бүтэц, шахах хурд, бөхөөх хурдыг өөрчлөхгүйгээр шахмал савааг халаах температур болон хөгшрөлтийн процессыг оновчтой болгох замаар хагарлыг хянах явдал юм. 6082 хөнгөн цагааны хайлшийн хувьд бусад үйл явцын нөхцөл өөрчлөгдөөгүй хэвээр байна гэсэн үндэслэлээр шахалтын температур өндөр байх тусам бүдүүн ширхэгтэй давхарга нь гүехэн байх боловч бөхөөлтийн дараа профилын хэв гажилт их байх болно.
Энэхүү бүтээл нь судалгааны объекттой ижил найрлагатай 6082 хөнгөн цагааны хайлшийг авч, өөр өөр төлөвт дээж бэлтгэхийн тулд өөр өөр шахмал температур, өөр өөр хөгшрөлтийн процессыг ашиглаж, шахалтын температур болон хөгшрөлтийн төлөв байдлын үр нөлөөг хавчуулах туршилтаар үнэлэв. Урьдчилсан үр дүнд үндэслэн 6082 хөнгөн цагаан хайлшаар хийсэн биеийн шахмал профайлыг дараагийн үйлдвэрлэлд чиглүүлэхийн тулд хөгшрөлтийн оновчтой процессыг цаашид тодорхойлно.
1 Туршилтын материал, арга
Хүснэгт 1-д үзүүлснээр 6082 хөнгөн цагааны хайлшийг хайлуулж, хагас тасралтгүй цутгах аргаар дугуй ембүү бэлтгэсэн. Дараа нь нэгэн төрлийн дулааны боловсруулалт хийсний дараа ембүүг өөр өөр температурт халааж, 2200 тонн экструдер дээр профиль болгон шахав. Профайлын ханын зузаан 2.5 мм, шахах торхны температур 440±10 ℃, шахах хэвний температур 470±10 ℃, шахах хурд 2.3±0.2 мм/с, профиль бөхөөх арга нь салхины хүчтэй хөргөлттэй байв. Халаалтын температурын дагуу дээжийг 1-ээс 3 хүртэл дугаарласан бөгөөд тэдгээрийн дотроос 1-р дээж хамгийн бага халах температуртай, харгалзах бэлдэцний температур 470±5 ℃, 2-р дээжийн харгалзах бэлдэцийн температур 485±5 ℃, 3-р дээжийн температур хамгийн өндөр, харгалзах бэлдэцийн температур 500±5 ℃ байна.
Хүснэгт 1 Туршилтын хайлшийн хэмжсэн химийн найрлага (массын хувь/%)
Материалын бүтэц, хэвний бүтэц, шахах хурд, бөхөөх хурд зэрэг бусад процессын үзүүлэлтүүд өөрчлөгдөхгүй байх нөхцөлд шахмалаар халаах температурыг тохируулан гаргаж авсан дээрх №1-3 дээжийг хайрцаг хэлбэрийн эсэргүүцлийн зууханд хөгшрүүлж, хөгшрөлтийн системийг 180 ℃/6 цаг, 190 ℃/6 цаг байна. Тусгаарлагчийн дараа тэдгээрийг агаараар хөргөж, дараа нь янз бүрийн шахалтын температур, хөгшрөлтийн төлөв байдлын нөлөөллийг үнэлэхийн тулд хавчуулсан байна. Тавлах туршилтын доод хавтан болгон 2.5 мм зузаантай 6082 хайлшийг өөр өөр шахмал температур, өөр өөр хөгшрөлтийн системтэй, харин SPR riveting туршилтын дээд хавтан болгон 1.4 мм зузаантай 5754-O хайлшийг ашигладаг. Тавигч нь M260238, тав нь C5.3×6.0 H0. Нэмж дурдахад, хөгшрөлтийн оновчтой процессыг цаашид тодорхойлохын тулд шахалтын температур ба хөгшрөлтийн төлөв байдлын нөлөөний дагуу шавардлагын оновчтой температурт хавтанг сонгож, хөгшрөлтийн системийн хөгшрөлтийн хагарал үүсэхэд үзүүлэх нөлөөг судлахын тулд өөр өөр температур, өөр өөр хөгшрөлтийн цагийг боловсруулж, эцэст нь хөгшрөлтийн оновчтой системийг баталгаажуулдаг. Өндөр хүчин чадалтай микроскопоор материалын бичил бүтцийг янз бүрийн шахалтын температурт ажиглаж, механик шинж чанарыг шалгахын тулд MTS-SANS CMT5000 цуврал микрокомпьютерийн удирдлагатай электрон универсал туршилтын машиныг, янз бүрийн төлөвт тав татсаны дараа бага чадлын микроскопоор тавласан холбоосыг ажиглав.
2 Туршилтын үр дүн ба хэлэлцүүлэг
2.1 Хөгшрөлтийн температур ба хөгшрөлтийн төлөвийн тавны хагаралд үзүүлэх нөлөө
Дээжийг шахмал профилын хөндлөн огтлолын дагуу авсан. Барзгар нунтаглаж, нарийн нунтаглаж, зүлгүүрээр өнгөлсний дараа дээжийг 10% NaOH-аар 8 минутын турш зэврүүлж, хар зэврэлтийг азотын хүчлээр арчиж цэвэрлэв. Дээжний бүдүүн ширхэгтэй давхаргыг өндөр хүчин чадалтай микроскопоор ажигласан бөгөөд энэ нь тавны тэврэлтээс гадна гадаргуу дээр тав тавих зориулалтын байрлалыг Зураг 1-д үзүүлэв. Дээж №1-ийн бүдүүн ширхэгийн давхаргын дундаж гүн нь 352 мкм, том ширхэгтэй давхаргын дундаж гүн нь дээжийн дундаж гүн нь μ2, дээжийн дундаж гүн нь μ2 м3 байв. №3 дээжийн тарианы давхаргын гүн 31 мкм . Бүдүүн ширхэгтэй давхаргын гүн дэх ялгаа нь үндсэндээ янз бүрийн шахалтын температуртай холбоотой юм. Шахах температур өндөр байх тусам 6082 хайлшийн хэв гажилтын эсэргүүцэл бага байх тусам хайлш ба шахмал хэв (ялангуяа хэвний ажлын тууз) хоорондын үрэлтийн үр дүнд үүссэн деформацийн энергийн хуримтлал багасч, дахин талстжилтын хөдөлгөгч хүч багасна. Тиймээс гадаргуугийн бүдүүн ширхэгтэй давхарга нь гүехэн; шахах температур бага байх тусам хэв гажилтын эсэргүүцэл их байх тусам деформацийн энергийн хуримтлал их байх тусам дахин талстжихад хялбар, бүдүүн ширхэгтэй давхарга илүү гүн болно. 6082 хайлшийн хувьд бүдүүн ширхэгтэй дахин талстжих механизм нь хоёрдогч дахин талстжилт юм.
(a) Загвар 1
(б) Загвар 2
(в) Загвар 3
Зураг 1 Өөр өөр процессоор шахмал профилын бүдүүн ширхэгтэй давхаргын зузаан
Янз бүрийн шахалтын температурт бэлтгэсэн 1-ээс 3 хүртэлх дээжийг 180 ℃/6 цаг ба 190 ℃/6 цаг тус тус хөгшрүүлсэн. Хоёр хөгшрөлтийн процессын дараах 2-р дээжийн механик шинж чанарыг Хүснэгт 2-т үзүүлэв. Хоёр хөгшрөлтийн системд дээжийн 180 ℃/6 цагийн температурт дээжийн уналтын бат бэх ба суналтын бат бэх нь 190 ℃/6 цагийн үеийнхээс хамаагүй өндөр байдаг бол хоёрын суналт нь нэг их ялгаатай биш байгаа нь 190 цаг/6 цаг-аас дээш хугацаатай боловсруулалт хийж байгааг харуулж байна. 6 цуврал хөнгөн цагааны хайлшийн механик шинж чанар нь хөгшрөлтийн үйл явцын өөрчлөлтөөс хамааран маш их хэлбэлздэг тул энэ нь профилын үйлдвэрлэлийн үйл явцын тогтвортой байдал, тавны чанарыг хянахад тус болохгүй. Тиймээс биеийн профайлыг бий болгохын тулд насанд хүрээгүй төлөвийг ашиглах нь тохиромжгүй юм.
Хүснэгт 2 Хоёр хөгшрөлтийн системийн дагуу №2 дээжийн механик шинж чанар
Хавчсаны дараах туршилтын хэсгийн харагдах байдлыг Зураг 2-т үзүүлэв. Илүү гүн бүдүүн ширхэгтэй давхаргатай №1 дээжийг хөгшрөлтийн дээд үед тавлахад тавны доод гадаргуу нь илт жүржийн хальстай, нүцгэн нүдэнд харагдахуйц хагаралтай байсныг Зураг 2а-д үзүүлэв. Мөхлөг доторх чиг баримжаа нь жигд бус байдаг тул хэв гажилтын үед хэв гажилтын зэрэг нь тэгш бус гадаргуу үүсгэдэг. Мөхлөгүүд нь бүдүүн байх үед гадаргуугийн тэгш бус байдал нь томорч, энгийн нүдэнд харагдах улбар шар хальсны үзэгдэл үүсгэдэг. Шахалтын температурыг нэмэгдүүлэх замаар бэлтгэсэн гүехэн бүдүүн ширхэгтэй давхаргатай №3 дээжийг хөгшрөлтийн дээд төлөвт наахад тавны ёроолын гадаргуу харьцангуй тэгш, хагарал нь тодорхой хэмжээгээр дарагдсан бөгөөд энэ нь зөвхөн микроскопоор томруулж үзэхэд л харагдахуйц байсныг Зураг 2б-д үзүүлэв. №3 дээжийг хэт хөгшрөлтийн төлөвт байх үед 2в-р зурагт үзүүлсэн шиг микроскопоор томруулж үзэхэд хагарал ажиглагдаагүй.
(a) Нүдэнд харагдахуйц хагарал
(б) Микроскопоор харагдахуйц бага зэрэг хагарал
(в) Хагарал байхгүй
Зураг 2 Хавчсаны дараа хагарлын янз бүрийн зэрэг
Хавчсаны дараа гадаргуу нь үндсэндээ гурван төлөвт байна, тухайлбал, энгийн нүдэнд харагдах хагарал ("×" гэж тэмдэглэсэн), микроскопоор томруулсан үед харагдахуйц бага зэрэг хагарал ("△" тэмдэглэгдсэн), ан цавгүй ("○" тэмдэглэгдсэн). Хоёр хөгшрөлтийн систем дэх дээрх гурван төлөвийн дээжийн riveting морфологийн үр дүнг Хүснэгт 3-т үзүүлэв. Эндээс харахад хөгшрөлтийн процесс тогтмол байх үед илүү өндөр шахмал температуртай, нимгэн бүдүүн ширхэгтэй давхаргатай сорьцын riveting хагарлын гүйцэтгэл нь илүү гүн бүдүүн ширхэгтэй сорьцтой харьцуулахад илүү сайн байдаг; бүдүүн ширхэгтэй давхарга тогтмол байх үед хэт хөгшрөлтийн үеийн хагарлын гүйцэтгэл нь дээд хөгшрөлтийн үеийнхээс илүү сайн байдаг.
Хүснэгт 3 Хоёр процессын системийн дагуу 1-ээс 3-р дээжийн тавны харагдах байдал
Үр тарианы морфологи ба хөгшрөлтийн төлөв байдлын нөлөөллийг профилын тэнхлэгийн шахалтын хагарлын шинж чанарт судалсан. Тэнхлэгийн шахалтын үеийн материалын стрессийн төлөв нь өөрөө цоолох тавтай нийцэж байв. Судалгаагаар хагарал нь мөхлөгийн хил хязгаараас үүссэн болохыг тогтоож, Al-Mg-Si хайлшийн хагарлын механизмыг томъёогоор тайлбарлав.
σapp бол болорт үзүүлэх стресс юм. Хагарах үед σапп нь суналтын бат бэхтэй харгалзах жинхэнэ хүчдэлийн утгатай тэнцүү байна; σa0 - талст доторх гулсах үеийн тунадасуудын эсэргүүцэл; Φ нь мөхлөгийн хэмжээ d ба гулсалтын өргөн p-тэй холбоотой стресс концентрацийн коэффициент юм.
Дахин талстжилттай харьцуулахад фиброз ширхэгийн бүтэц нь хагарлыг дарангуйлахад илүү таатай байдаг. Үүний гол шалтгаан нь үр тарианы хэмжээг сайжруулснаар d үр тарианы хэмжээ мэдэгдэхүйц багасч, үр тарианы хил дээрх стресс концентрацийн хүчин зүйлийг Φ үр дүнтэй бууруулж, улмаар хагарлыг саатуулдаг. Шилэн бүтэцтэй харьцуулахад том ширхэгтэй дахин талстжуулсан хайлшийн стресс концентрацийн хүчин зүйл Φ нь өмнөхөөсөө 10 дахин их байна.
Оргил хөгшрөлттэй харьцуулахад хөгшрөлтийн төлөв байдал нь хайлш доторх хур тунадасны үе шатуудын янз бүрийн төлөвөөр тодорхойлогддог хагарлыг дарангуйлахад илүү таатай байдаг. Хөгшрөлтийн оргил үед 20-50 нм 'β (Mg5Si6) фазууд 6082 хайлшаар тунадасжиж, олон тооны тунадас, жижиг хэмжээтэй; хайлш хэт хөгшрөх үед хайлш дахь тунадасны тоо буурч, хэмжээ нь томордог. Хөгшрөлтийн явцад үүссэн тунадас нь хайлш доторх мултралын хөдөлгөөнийг үр дүнтэй дарангуйлдаг. Түүний мултралд үзүүлэх хүч нь тунадасны фазын хэмжээ, эзлэхүүний фракцтай холбоотой байдаг. Эмпирик томъёо нь:
f - тунадасны фазын эзлэхүүний хэсэг; r нь фазын хэмжээ; σa нь фаз ба матрицын хоорондох интерфейсийн энерги юм. Томъёо нь тунадасны фазын хэмжээ их, эзлэхүүний хэсэг нь бага байх тусам түүний мултрал дээр бэхлэх хүч бага байх тусам хайлш дахь мултрал эхлэхэд хялбар байх ба хайлш дахь σa0 нь хөгшрөлтийн оргил үеээс хэт хөгшрөлтийн төлөв хүртэл буурна. σa0 буурсан ч хайлш хөгшрөлтийн дээд цэгээс хэт хөгшрөлтийн төлөв рүү шилжих үед хайлш хагарах үеийн σapp утга илүү буурч, үр тарианы хил дээрх үр дүнтэй хүчдэл (σapp-σa0) мэдэгдэхүйц буурдаг. Хэт хөгшрөлтийн үр тарианы хил дээрх үр дүнтэй стресс нь хөгшрөлтийн оргил үеийнхээс 1/5 орчим байдаг, өөрөөр хэлбэл хэт хөгшрөлтийн үед үр тарианы хил дээр хагарах магадлал бага байдаг тул хайлш илүү сайн бэхлэгддэг.
2.2 Экструзын температур ба хөгшрөлтийн процессын системийг оновчтой болгох
Дээрх үр дүнгээс харахад шахалтын температурыг нэмэгдүүлэх нь бүдүүн ширхэгтэй давхаргын гүнийг бууруулж, улмаар тавлах явцад материалын хагарлыг саатуулдаг. Гэсэн хэдий ч тодорхой хайлшны найрлага, шахмал хэвний бүтэц, шахах процессын үндсэн дээр шахалтын температур хэт өндөр байвал нэг талаас дараагийн бөхөөх явцад профилын гулзайлтын болон мушгирах зэрэг нь хүндэрч, профайлын хэмжээ хүлцэл нь шаардлагад нийцэхгүй байх, нөгөө талаас хайлшийг шахах явцад амархан шатах, шатаах үйл явцын эрсдэл нэмэгдэх болно. Хөгшрөлтийн төлөв байдал, профайлын хэмжээ, үйлдвэрлэлийн процессын цонх болон бусад хүчин зүйлсийг харгалзан үзэхэд энэ хайлшийн хувьд илүү тохиромжтой шахалтын температур нь 485 ℃-аас багагүй байна, өөрөөр хэлбэл дээж №2. Хөгшрөлтийн процессын оновчтой системийг баталгаажуулахын тулд дээж №2 дээр үндэслэн хөгшрөлтийн процессыг оновчтой болгосон.
180 ℃, 185 ℃, 190 ℃ температурт янз бүрийн хөгшрөлтийн үед 2-р сорьцын механик шинж чанарыг Зураг 3-т үзүүлэв. Зураг 3а-д үзүүлснээр 180 ℃-аас бага температурт хөгшрөлтийн хугацаа 6 цагаас 12 цаг хүртэл нэмэгдэж, материалын ундаргаа мэдэгдэхүйц буурдаггүй. 185 хэмээс доош температурт хөгшрөлтийн хугацаа 4 цагаас 12 цаг хүртэл нэмэгдэх тусам уналтын хүч эхлээд нэмэгдэж, дараа нь буурч, хамгийн дээд бат бэхийн утгад тохирсон хөгшрөлтийн хугацаа 5-6 цаг байна. 190 хэмээс доош температурт хөгшрөлтийн хугацаа ихсэх тусам ургацын хүч аажмаар буурдаг. Ерөнхийдөө гурван хөгшрөлтийн температурт хөгшрөлтийн температур бага байх тусам материалын дээд хүч чадал өндөр болно. Зураг 3б-ийн суналтын бат бэхийн шинж чанар нь Зураг 3а-ийн уналтын бат бэхтэй тохирч байна. Зураг 3c-д үзүүлсэн хөгшрөлтийн янз бүрийн температурт суналт нь 14% -аас 17% хооронд хэлбэлздэг бөгөөд тодорхой өөрчлөлтийн загвар байхгүй. Энэ туршилт нь хөгшрөлтийн оргил үе хүртэл хэт хөгшрөлтийн үе шатыг шалгадаг бөгөөд туршилтын жижиг ялгаанаас болж туршилтын алдаа нь өөрчлөлтийн хэв маягийг тодорхойгүй болгодог.
Зураг 3 Янз бүрийн хөгшрөлтийн температур ба хөгшрөлтийн хугацаанд материалын механик шинж чанар
Дээр дурьдсан хөгшрөлтийн эмчилгээ хийсний дараа тавны үений хагарлыг 4-р хүснэгтэд нэгтгэн үзүүлэв.Хугацаа нэмэгдэхийн хэрээр тавны үений хагарал тодорхой хэмжээгээр дарагдаж байгааг 4-р хүснэгтээс харж болно. 180 ℃ температурын нөхцөлд хөгшрөлтийн хугацаа 10 цагаас хэтрэх үед хавдсан холбоосын харагдах байдал нь зөвшөөрөгдөх төлөвтэй боловч тогтворгүй байдаг. 185 ℃ температурт 7 цагийн турш хөгшрөлтийн дараа хавдсан холбоосын харагдах байдал нь ан цавгүй, төлөв байдал харьцангуй тогтвортой байна. 190 ℃ температурт тавласан холбоосын харагдах байдал нь ан цавгүй, төлөв байдал тогтвортой байна. Хавчлах туршилтын үр дүнгээс харахад хайлш нь хөгшрөлтийн үед илүү сайн, тогтвортой байдаг. Биеийн профайлыг ашиглахтай хослуулан 180 ℃/10~12 цагийн температурт тавлах нь OEM-ийн хяналтанд байдаг үйлдвэрлэлийн үйл явцын чанарын тогтвортой байдалд тус болохгүй. Тависан холбоосын тогтвортой байдлыг хангахын тулд хөгшрөлтийн хугацааг цаашид уртасгах шаардлагатай боловч хөгшрөлтийн хугацааг баталгаажуулах нь профилын үйлдвэрлэлийн үр ашгийг бууруулж, зардлыг нэмэгдүүлэхэд хүргэдэг. 190 ℃-ийн нөхцөлд бүх дээж нь тав хагарлын шаардлагыг хангаж чадах боловч материалын бат бөх чанар мэдэгдэхүйц буурдаг. Тээврийн хэрэгслийн дизайны шаардлагын дагуу 6082 хайлшийн уналтын бат бэх нь 270 МПа-аас их байх ёстой. Тиймээс 190 ℃ хөгшрөлтийн температур нь материалын бат бэхийн шаардлагыг хангахгүй байна. Үүний зэрэгцээ, хэрэв материалын бат бэх нь хэтэрхий бага байвал тавтай холболтын доод хавтангийн үлдэгдэл зузаан нь хэтэрхий бага байх болно. 190 ℃/8 цагийн температурт хөгшрүүлсний дараа тавласан хөндлөн огтлолын шинж чанараас харахад үлдэгдэл зузаан нь 0.26 мм байгаа нь Зураг 4a-д үзүүлсэн шиг ≥0.3 мм-ийн индексийн шаардлагыг хангахгүй байна. Үүнийг цогцоор нь авч үзвэл хөгшрөлтийн оновчтой температур нь 185 ℃ байна. 7 цагийн турш хөгшрөлтийн дараа материал нь тавлах шаардлагыг тогтвортой хангаж, хүч чадал нь гүйцэтгэлийн шаардлагыг хангадаг. Гагнуурын цехийн тавлах үйл явцын үйлдвэрлэлийн тогтвортой байдлыг харгалзан хөгшрөлтийн оновчтой хугацааг 8 цаг гэж тодорхойлохыг санал болгож байна. Энэхүү процессын системийн хөндлөн огтлолын шинж чанаруудыг 4б-р зурагт үзүүлсэн бөгөөд энэ нь хоорондоо уялдаа холбоотой индексийн шаардлагыг хангасан байна. Зүүн ба баруун түгжээ нь 0.90 мм ба 0.75 мм, ≥0.4 мм-ийн индексийн шаардлагыг хангасан, доод үлдэгдэл зузаан нь 0.38 мм байна.
Хүснэгт 4 Янз бүрийн температур, өөр өөр хөгшрөлтийн үед 2-р дээжийн хагарал
Зураг 4 Янз бүрийн хөгшрөлтийн төлөв дэх 6082 ёроолын хавтангийн тавласан холбоосын хөндлөн огтлолын шинж чанар
3 Дүгнэлт
6082 хөнгөн цагааны хайлшны профайлыг шахах температур өндөр байх тусам гадаргуугийн бүдүүн ширхэгтэй давхарга нь шахагдсаны дараа гүехэн болно. Гүехэн бүдүүн ширхэгтэй давхаргын зузаан нь үр тарианы хил дээрх хүчдэлийн концентрацийн хүчин зүйлийг үр дүнтэй бууруулж, улмаар хагарлын хагарлыг саатуулдаг. Туршилтын судалгаагаар шахалтын оновчтой температур нь 485 ℃-аас багагүй байна.
6082 хөнгөн цагааны хайлшны профилын бүдүүн ширхэгтэй давхаргын зузаан ижил байвал хэт хөгшрөлтийн төлөвт хайлшийн үр тарианы хилийн үр дүнтэй стресс нь хөгшрөлтийн оргил үеийнхээс бага, тав бэхлэх үед хагарах эрсдэл бага, хайлшийг бэхлэх чадвар илүү сайн байдаг. Хөгшрөлтийн тогтвортой байдал, тавны холболтын үнэ цэнэ, дулааны боловсруулалтын үйлдвэрлэлийн үр ашиг, эдийн засгийн үр ашиг гэсэн гурван хүчин зүйлийг харгалзан хайлшны хөгшрөлтийн оновчтой системийг 185℃/8 цаг гэж тодорхойлсон.
Шуудангийн цаг: 2025 оны 4-р сарын 05
